1、引言

隨著電子信息技術的發(fā)展，交錯并聯(lián)供電方式在通信電源、特種等領域中應用越來越廣泛。變換器若能實現(xiàn)并聯(lián)模塊的交錯運行，可以減小總的電壓和電流紋波、減小電磁干擾，從而帶來很多好處。在采用UC3846為控制芯片時，本文使用晶振產生基準頻率，經反相器CD74HC04和脈沖計數(shù)器74HC4024共同作用后，再與UC3846一起產生振蕩頻率。這個方法能更好的實現(xiàn)工作頻率，同時，在兩路電源并行工作時也能很好的解決交錯并聯(lián)時的同步問題。

2、UC3846工作原理

UC3846采用標準雙列直插式16引腳（DIp-16）封裝。其內部方框圖如圖1所示。

圖1UC3846內部結構方框圖

UC3846有16個引腳。各引腳功能如下：腳1為限流電平設置端；腳2為基準電壓輸出端；腳3為電流檢測放大器的反相輸入端；腳4為電流檢測放大器的同相輸入端；腳5為誤差放大器的同相輸入端；腳6為誤差放大器的反相輸入端；腳7為誤差放大器反饋補償；腳8為振蕩器的外接電容端；腳9為振蕩器的外接電阻端；腳10為同步端；腳11為pWM脈沖的A輸出端；腳12為地；腳13為集電極電源端；腳14為pWM脈沖的B輸出端；腳15為控制電源輸入端；腳16為關閉端。

UC3846的振蕩器的頻率由外接阻容、決定（9腳、8腳）。的充電電流由恒流源提供。振蕩器工作頻率由式（1）近似計算式。

（1）

一般在1~500之間。為了減小噪聲對晶振電容的影響，應選擇大于100pF的電容。為了防止兩路開關管的互通，要設定兩路輸出都關斷的“死區(qū)時間”。電壓為一個鋸齒波，其下降時間即為死區(qū)時間，死區(qū)設置時間為：

（2）

增大，鋸齒波下降時間即死區(qū)時間就增大。

3、電路設計

反相器CD74HC04（功能圖見圖2）和脈沖計數(shù)器74HC4024（其對應的結構圖見圖3，邏輯圖見圖4）

圖2CD74HC04功能圖圖374HC4024結構圖

圖474HC4024邏輯圖

脈沖計數(shù)器74HC4024可產生七種頻率，依次為輸入脈沖的2分頻、4分頻、8分頻、16分頻、32分頻和64分頻和128分頻。

兩路電源并行工作的頻率產生及同步控制電路見圖5。其中U1、U2分別為兩個UC3846控制芯片。

圖5兩路振蕩信號的產生及同步電路（圖中二極管改為空心直線通過）

由反相器和脈沖計數(shù)器的結構圖、邏輯圖以及同步電路連接圖不難得出74HC4024的1、12、11、9、6腳的波形和CD74HC04的12、8、5、11腳的波形如圖6所示。

圖6同步部分各點的波形圖

由圖6可見，反相器和分頻器將晶振產生的脈沖分頻分相，得到兩路同頻反相信號。則電容與電容上的信號也是同頻反相。將電容與電容取相同的值，再將兩控制芯片的振蕩電容取相同值，即可實現(xiàn)兩電源的交錯并聯(lián)。并且在振蕩電容的可選條件下，可以更精確地實現(xiàn)工作頻率。

4、工作頻率設計舉例

以U2為例，假使設計要求工作頻率達到60kHz，具體進行電路的設計如下。

如圖7所示，圖中U3、U4分別為反相器CD74HC04和脈沖計數(shù)器74HC4024。對于單個UC3846來說，其振蕩頻率的產生是外部振蕩電阻和電容共同作用的結果。

圖7振蕩頻率產生電路

當Q2導通時，相當于接在C18上的電容與UC3846的原來外接的振蕩電容C14并聯(lián)，共同作為振蕩電容，與振蕩電阻一起產生頻率。取C18遠大于C14，則在導通過程中C18上存儲的電荷量遠大于C14。當Q2截止時，C18將通過C14迅速放電，使控制芯片的振蕩器停止工作，直到Q2再次導通時UC3846重新開始產生控制脈沖。所以UC3846的振蕩頻率由C18和C14共同決定。即C18和C14并聯(lián)，與振蕩電阻Rt一起產生振蕩頻率。則振蕩頻率

（3）

故死區(qū)時間為

（4）

由于UC3846為雙端輸出脈寬調制器，故其A、B端的工作頻率為振蕩器振蕩頻率的一半。根據設計要求，可取3.579545MHz的晶振，則經32分頻后得111.8KHz。C18取4.7nF，將其與UC3846的振蕩電容C14并聯(lián)，與振蕩電阻Rt一起產生振蕩頻率。取C14為100pF，Rt取3.65k，可得振蕩頻率

故死區(qū)時間為

則可使工作頻率達到60kHz，從而達到本設計的頻率要求。

5、結論

采用電流型控制芯片UC3846工作時，可通過采用反相器和脈沖計數(shù)器分頻分相，從而實現(xiàn)兩電源模塊的交錯并聯(lián)。本文給出了設計的原理電路并進行設計舉例，證明了該方法的可行性。

責任編輯：gt